Дипломдық жобаға (жұмысқа) ТҮсіндірме жазба

Бастапқы берілгендер:

Технологиялық қысым: аппараттың жоғарғы жағы – 0,125 МПа, төменгі жағы – 0,175 МПа.

Есептік қысым – 0,4 МПа.

Аппарат ішінің температурасы - 525С
Реактор корпусын беріктікке есептеу
Есеп МЕСТ 1429-73 «Ыдыстар мен аппараттар. Беріктікке есептеудің әдістері мен нормалары» бойынша жүргізілген.

Қабырғаның қалыңдығын есептеу: 8000 мм

S=P*D/(2*-Р)+С=0,4*800/(2*0,95*127-4)+0,2=1,53 см

мұнда =0,95 – пісірілген жердің беріктік коэффициенті;

=127,0МПа - 300С температурадағы болаттың мүмкіндік шектік кернеуі;

С=0,2 см – коррозияға қосымша.

Қабырғаның қалыңдығын қабылдаймыз 8000 мм, S=20 мм.

Конустық қабырғаның қалыңдығын есептеу:8000*4500.

S=P*D*Y/(4*_мүм)+С=0,4*800*1,7/(4*0,95*127)+0,2=1,33 см

S₁=P*D/cos(2*_мүм -Р)+С=0,4*800/cos15(2*0,95*127-4)+0,2=1,58 см

Конустық қабырғаның қалыңдығын қабылдаймыз: S=20 мм.

Конустық қабырғаның қалыңдығын есептеу:4500*1600.

Екі жолмен табамыз:

S₁=P*D*Y/(4*_мүм)+С=0,4*450*2/(4*0,95*127)+0,2=0,95 см

S₂=P*D/cos(2*_мүм -Р)+С=0,4*450/cos20(2*0,95*127-4)+0,2=1,0 см

Конустық қабырғаның қалыңдығын қабылдаймыз: S=16 мм.

Десорбердің қабырғасының қалыңдығын есептеу: 4500 мм.

S=P*D/(2* _мүм -Р)+С=0,4*450/(2*0,95*127-4)+0,2=0,95 см

Конустық қабырғаның қалыңдығын қабылдаймыз: S=16 мм.

Тік қабырғаның қалыңдығын есептеу:

S=P*D/(2*_мүм-Р)+С=0,4*160*1,7/(2*0,95*127-4)+0,2=0,47 см

Конустық қабырғаның қалыңдығын қабылдаймыз: S=12 мм.

Т₁=(t₁+(t₂*t₃)/(_/S₁))/(1+(_г/_)/S₁)=(525+(20*14)/(0,7/0,15))/(1+(14/0,7)/0,15)=146С

мұнда t₂=525С – аппараттың ішінің температурасы;

t₃=20С – қоршаған орта температурасы;

_г=14 – жылу беру коэффициенті;

_=0,7 – футеровканың жылуөткізгіштік коэффициенті;

S₁= 0,15м – футеровка қалыңдығы.

8000 мм корпустың болат қабықшасына түсірілетін осьтік кернеуін есептеу.

Аппарат периметрінің бірлік ұзындығына кететін Q мөлшері келесі теңдіктен шығады:

(t₂+t₁/2)*_-Q/E_*S_=Q/( E₀*S₀)+ t_i*₀+P*D/* E₀*S₀;

мұнда _=7*10^-61/C – футеровканың сызықтық ісінуінің

коэффициенті;

E_=0,105*10⁶ – футеровканың серпімділік модулі, кгс/см²;

E₀=1,87*10⁶ – болаттың серпімділік модулі, кгс/см²;

_=1,25*10^-6– болаттың сызықтық ісінуінің коэффициенті.

S₀=(S-C)* =(2-0,2)*0,95=1,71см

((525+146)/2)*7*10⁶-Q/(0,105*10⁶*15)=

=Q/(1,67*10⁶*1,71)+146*1,25+10^-6+4*800/4*1,71*1,87*10⁶;

2350-0,635*Q=0,312Q+1885+250;

Q=290кгс/см²;

Ішкі қысым әсерінен болат қабықшаның осьтік кернеуі:

₁^=Р*D/4*S₀=4*800/4*1,71=468кгс/см²;

8000мм болат қабықшаның осьтік қосынды кернеуі:

₁=₁^+₁=170+468=638 кгс/см²; бұл мән _мүм =1270 мәнінен әлдеқайда төмен.

8000*4500мм конусты қабырғаның кернеуі.

=P*D/2*cos*(S-C); кгс/см²

Р=Р_б+*Н*10^-4=7+1000*13,2*10^-4=8,32 кгс/см²;

=8,32*800/(2cos15*0,95(2-0,2))=2010 кгс/см²;

бұл гидросынақ кезіндегі кернеуден төмен: _т/1,1=2800/1,1=2550 кгс/см²;

4500*1600мм конусты қабырғаның кернеуі.

Р=Р_б+*Н*10^-4=7+1000*26,7*10^-4=9,67 кгс/см²;

=P*D/2*cos*(S-C)=9,67*450/(2cos20*0,95(1,6-0,2))=1750; кгс/см²

бұл гидросынақ кезіндегі кернеуден төмен: _т/1,1=2800/1,1=2550 кгс/см²;

Р=Р_б+*Н*10^-4=7+1000*55,2*10^-4=12,52 кгс/см²;

=P*D/2*cos*(S-C)=12,52*160/(2*0,95(1,2-0,2))=1320; кгс/см²

бұл гидросынақ кезіндегі кернеуден төмен: _т/1,1=2800/1,1=2550 кгс/см²;

осылайша аппараттың қабықшасы гидросынаққа төзімді екенін анықтаймыз.

Жел қысымына беріктігін есептеу.

Е – динамикалық коэффициент, Е=30.

Аппарат тірегінің қосынды жел моменті:

М=М₁=10⁶(4,2+2,42+0,87)=7,49*10⁶ кгс/см²;

Аппарат тірегінің күші:

Р=Р₁=3170+3050+3060=9280 кгс. [22-24].

Нәтижелерді кестеге түсіреміз.
Кесте 7.1 – Жел қысымы әсерінен күш есебі

Кесте 8.1 – Негізгі және қосалқы құрал-жабдықтарды таңдау [17].

Кесте 9.1 - Өндірісті аналитикалық бақылау [17].

Энергия қорларының негізгі түрлері – көмір, мұнай, табиғи газ және ядролық энергия. Соның ішінде мұнайдың маңызы өте зор. Ол энергетикада, транспорт және де басқа өндіріс үшін өте қолайлы. Мұнайдан көптеген сұйық заттар: бензин, керосин, дизель отыны, мұнай майлары және майлағыштар, созылмалы майлағыштар, парафиндер, көмірсутектер, битумдар, мұнай кокстері және басқа да тауарлы өнімдер алынады. Химиялық өндірісте құнды өнімдер алынатын жеңіл алкандар, алкендер, сұйық және қатты парафиндер, ароматты көмірсутектер.

Химиялық өндірісте механизация және автоматизация кешендеріне үлкен көңіл аударған жөн. Бұл ауыр жұмыстарды жеңілдетеді және үлкен технологиялық процестің жылдамдығының және режимінің бұзылуын, жұмыс шарттарының болмауын, заттардың өртенуін болдырмайды.

Автоматиканы ұйымдастыру, өндіру, яғни өнімнің үлкен көлемде өндірілуіне, сапасының жақсаруына және өндіріс өнімділігінің жоғарылауына, қалдықтың азаюына, энергияның аз жұмсалуына септігін тигізеді.

Автоматтандыру өндірістің тиімділігінің негізгі көрсеткіштерінің жоғарылауына және мөлшерінің жоғарылауына, сапаның жақсаруына, өнімнің өзіндік құнының төмендеуіне, еңбек өнмділігінің жоғарылауына алып келеді. Автоматты құрылғыларды енгізу өнімнің жоғарғы сапасын қамтамасыз етеді, ақаулар және қалдықтар азаяды, шикізатқа жұмсалатын шығындар және энергия төмендейді, ғимараттар құрылысына жұмсалған капиталдық шығындар қысқарады, сонымен қатар жабдықтарды апатсыз жұмыс істеуіне себепші болып зақымдану жағдайларын азайтады, атмосфералық ауаның ластануын болдырмайды және су қоймаларының ластануы шектеледі [25,26].

Аталып отырған процесс оңтайлы шарттарда жүзеге асырылады, сондықтан осы шарттарды ұстап тұру үшін біз оны автоматтандыруымыз қажет болады.

Технологиялық процесті автоматтандыру, бақылау және басқару үшін приборлар мен автоматтандыру құрылғыларын таңдау процестің ерекшеліктерін ескере отырып жүргізіледі.

Гидротазарту қондырғысын автоматтандыру схемасында келесі параметрлер бақыланып реттеледі:

1 температура - шикізатты жылуалмастырғыштарда, пеште, реакторда және т.б.;

2 қысым;

Температура

Реакторлық блоктың температурасы технологиялық процестің маңызды параметрі болып табылады, себебі температуралық режимді сақтау алынатын өнімнің сапасына және реагенттің активтілігіне әсер етеді. Дизель отынын сутекпен тазалаудың оптималды температурасын таңдау бастапқы шикізаттың сапасына, процесті жүргізу шартына, катализатордың уақыт өткен сайын активтілігінің төмендеуіне байланысты болады. Сутекпен тазалау реакциялары үшін оптималды деп 340-420ºС саналады. 340ºС төмен күкіртсіздену реакциясы баяу жүреді, 420ºС жоғары крекинг пен кокс түзілу реакциялары күшейеді. Катализаторды қондырғыда алғаш пайдалануда температураны төмендеу ұстайды, себебі температураны өсіру катализатор активтігінің төмендеуін азайтады.

Температураның жоғарылауы мақсатты өнімнің шығымына және сапасына кері әсер етеді, соның есебінен қажетсіз жанама реакциялардың өсу дәрежесі артады [17].

Өлшенген термокедергі сигналы (2,3 немесе 4- өткізгіш қосылыс) кірерде күшейеді. Бастапқы мәнге пропорционалды кернеу цифрлық-аналогтық құрауыш көмегімен цифрлық код құрауышына айналады (1).

SITRANS TK-H параметрлендіру SIPROM (HART модем) (7) бағдарламалық қамсыздандыру үшін интерфейс модулі арқылы екі өткізгіштік сызыққа қосылған PC (6) көмегімен жүргізіледі. Бұл мақсат үшін ауыспалы коммуникатор қолдануға да болады.

Өздігінен жазғыш ретінде « Siemens » фирмасының SIREC таңдаймыз.

Өздігінен жазғыштарды өлшеу құрылғылары